Konštrukcia držiaka batériového komponentu a stĺpika osvetlenia odolná voči vetru.
Predtým sa ma kamarát stále pýtal na odolnosť solárnych pouličných svetiel proti vetru a tlaku. Teraz by sme mohli urobiť výpočet.
Solárne pouličné osvetlenie V systéme solárneho pouličného osvetlenia je štrukturálne dôležitou otázkou návrh odolnosti voči vetru. Konštrukcia odolnosti voči vetru je rozdelená hlavne na dve hlavné časti, jedna je konštrukcia odolnosti proti vetru držiaka batériového komponentu a druhá je konštrukcia odolnosti voči vetru stĺpu lampy.
Podľa údajov o technických parametroch výrobcov batériových modulov modul solárnych článkov odolá protivetru tlaku 2700 Pa. Ak je koeficient odporu vetra zvolený na 27 m/s (ekvivalent desaťstupňového tajfúnu), podľa mechaniky neviskóznych tekutín je tlak vetra v zostave batérie iba 365 Pa. Preto samotný komponent odolá rýchlosti vetra 27 m/s bez poškodenia. Preto je kľúčovým faktorom pri návrhu spojenie medzi konzolou zostavy batérie a stĺpikom osvetlenia.
Pri konštrukcii systému solárneho pouličného osvetlenia je dizajn spojenia držiaka batérie a stĺpa lampy pevne spojený skrutkovou tyčou.
Vetruodolný dizajn pouličného stĺpa
Parametre solárneho pouličného osvetlenia sú nasledovné:
Uhol sklonu panela A = 16o výška stĺpika = 5m
Dizajn výrobcu solárneho pouličného osvetlenia volí šírku zvaru v spodnej časti stĺpa lampy δ = 4 mm a vonkajší priemer spodnej časti stĺpa lampy = 168 mm
Povrch zvaru je deštrukčný povrch stĺpa svietidla. Vzdialenosť od výpočtového bodu P momentu odporu W deštrukčnej plochy stĺpa lampy k akčnej línii zaťaženia panelu F prijatého stĺpom lampy je PQ = [5000+(168+6)/tan16o]×Sin16o = 1545 mm = 1.545 m. Preto je moment zaťaženia vetrom na deštrukčnej ploche stĺpa lampy M = F × 1.545.
Podľa projektovanej maximálnej povolenej rýchlosti vetra 27m/s je základné zaťaženie 2×30W dvojlampového solárneho panela pouličného osvetlenia 730N. Ak vezmeme do úvahy bezpečnostný faktor 1.3, F = 1.3 × 730 = 949 N.
Preto M = F × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466 N.m.
Podľa matematického odvodenia je moment odporu kruhovej prstencovej plochy porušenia W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3).
Vo vyššie uvedenom vzorci je r vnútorný priemer krúžku a δ je šírka krúžku.
Moment odporu povrchu pri poruche W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3)
=π×(3×842×4+3×84×42+43) = 88768mm3
=88.768×10-6 m3
Napätie spôsobené zaťažením vetrom pôsobiacim na plochu porušenia = M/W
= 1466/(88.768×10-6) =16.5×106pa =16.5 Mpa<<215Mpa
Medzi nimi 215 Mpa je pevnosť v ohybe ocele Q235.
Preto šírka zvaru navrhnutá a vybraná výrobcom solárneho pouličného osvetlenia spĺňa požiadavky. Pokiaľ je možné zaručiť kvalitu zvárania, odolnosť stĺpa lampy proti vetru nie je žiadny problém.
vonkajšie solárne svetlo| solárne LED svetlo | všetko v jednom solárnom svetle
Informácie o pouličnom svetle
Špeciálny pracovný čas solárnych pouličných svetiel je ovplyvnený rôznymi pracovnými prostrediami, ako je počasie a životné prostredie. Životnosť mnohých žiaroviek pouličných lámp bude značne ovplyvnená. Kontrolou našich príslušných pracovníkov sa zistilo, že zmeny v zariadeniach na úsporu energie pouličných lámp majú veľmi dobrý efekt a šetria elektrickú energiu. Je zrejmé, že pracovné zaťaženie pracovníkov údržby pouličného osvetlenia a vysokého stĺpového osvetlenia v našom meste je značne znížené.
Princíp obvodu
V súčasnosti sú zdrojom osvetlenia mestských komunikácií najmä sodíkové výbojky a ortuťové výbojky. Pracovný obvod tvoria sodíkové alebo ortuťové výbojky, indukčné predradníky a elektronické spúšťače. Účinník je 0.45, keď nie je pripojený kompenzačný kondenzátor a je 0.90. Celkový výkon indukčnej záťaže. Princíp činnosti tohto úsporného solárneho pouličného osvetlenia spočíva v zapojení vhodnej AC reaktora do série v napájacom obvode. Keď je sieťové napätie nižšie ako 235 V, reaktor je skratovaný a nefunguje; keď je sieťové napätie vyššie ako 235V, reaktor sa uvedie do prevádzky, aby sa zabezpečilo, že pracovné napätie solárneho pouličného osvetlenia nepresiahne 235V.
Celý obvod sa skladá z troch častí: napájacieho zdroja, detekcie a porovnávania napätia v elektrickej sieti a výstupného aktuátora. Elektrická schematická schéma je znázornená na obrázku nižšie.
Napájací obvod solárneho pouličného osvetlenia je zložený z transformátorov T1, diód D1 až D4, trojsvorkového regulátora U1 (7812) a ďalších komponentov a výstupov +12V napätia na napájanie riadiaceho obvodu.
Detekcia a porovnanie napätia v elektrickej sieti pozostáva z komponentov, ako je operačný zosilňovač U3 (LM324) a U2 (TL431). Sieťové napätie je znížené odporom R9, D5 je polvlne usmernený. C5 sa filtruje a ako vzorkovacie detekčné napätie sa získa jednosmerné napätie asi 7 V. Vzorkované detekčné napätie je filtrované dolnopriepustným filtrom zloženým z U3B (LM324) a odoslané do komparátora U3D (LM324) na porovnanie s referenčným napätím. Referenčné napätie komparátora zabezpečuje zdroj referenčného napätia U2 (TL431). Potenciometer VR1 sa používa na nastavenie amplitúdy detekčného napätia vzorkovania a potenciometer VR2 sa používa na nastavenie referenčného napätia.
Výstupný aktor sa skladá z relé RL1 a RL3, silnoprúdového leteckého stýkača RL2, AC tlmivky L1 atď. Keď je sieťové napätie nižšie ako 235V, komparátor U3D dáva nízku úroveň, trojrúrkový Q1 je vypnutý, relé RL1 je uvoľnené, jeho normálne zopnutý kontakt je pripojený k napájaciemu obvodu leteckého stýkača RL2, RL2 je priťahovaný a reaktor L1 je skratovaný Nepracuje; keď je sieťové napätie vyššie ako 235V, komparátor U3D má na výstupe vysokú úroveň, trojrúrkový Q1 sa zapne, relé RL1 sa vtiahne, jeho normálne zopnutý kontakt odpojí napájací obvod leteckého stýkača RL2 a RL2 sa zapne. prepustený.
Reaktor L1 je pripojený k napájaciemu obvodu solárneho pouličného osvetlenia a jeho súčasťou je príliš vysoké sieťové napätie, aby sa zabezpečilo, že pracovné napätie solárneho pouličného osvetlenia nepresiahne 235 V. LED1 sa používa na indikáciu pracovného stavu relé RL1. LED2 sa používa na indikáciu pracovného stavu leteckého stýkača RL2 a varistor MY1 sa používa na zhasnutie kontaktu.
Úlohou relé RL3 je znížiť spotrebu energie leteckého stýkača RL2, pretože odpor štartovacej cievky RL2 je len 4Ω a odpor cievky je udržiavaný na hodnote asi 70Ω. Keď sa pridá DC 24V, štartovací prúd je 6A a udržiavací prúd je tiež vyšší ako 300mA. Relé RL3 spína napätie cievky leteckého kontaktu RL2, čím sa znižuje spotreba energie.
Princíp je nasledovný: pri spustení RL2 jeho normálne zopnutý pomocný kontakt skratuje cievku relé RL3, RL3 sa uvoľní a normálne zopnutý kontakt spojí vysokonapäťovú svorku 28V transformátora T1 so vstupom mostíkového usmerňovača RL2; po spustení RL2 sa jeho normálne zatvorený pomocný kontakt otvorí a relé RL3 sa elektricky pritiahne. Normálne otvorený kontakt spája nízkonapäťovú svorku 14V transformátora T1 so vstupnou svorkou usmerňovacieho mostíka RL2 a udržiava leteckého dodávateľa s 50% napätím štartovacej cievky RL2 v zatiahnutom stave.
Obsah